Labai efektyvių kvazirezonansinių maitinimo šaltinių su sinchroniniu lygintuvu konstravimas, paremtas Renesas HA16163 valdikliais. Viskas apie perjungiamą maitinimo šaltinį Rezonansiniai maitinimo šaltiniai su didelio efektyvumo grandine

Šis straipsnis parengtas remiantis atsiųsta medžiaga Aleksandras Germanovičius Semenovas, mokslo ir gamybinės Rusijos-Moldavos įmonės „Elkon“, Kišiniovas, direktorius. Rengiant straipsnį dalyvavo ir įmonės vyriausiasis inžinierius Aleksandras Anatoljevičius Peninas. Aleksandras Germanovičius rašo:
"Specializuojamės maitinimo šaltinių srityje, pavyko sukurti rezonansinių keitiklių konstravimo metodą su giliu išėjimo parametrų reguliavimu, kuris skiriasi nuo iki šiol žinomų. Šiam metodui buvo gautas tarptautinis patentas. Metodo privalumai yra didžiausi. visiškai pasireiškia konstruojant galingus - nuo 500 iki dešimčių kilovatų - šaltinius Taip pat pašalinamos srovės, kadangi keitiklis fiziškai (be grįžtamojo ryšio) yra srovės šaltinis, jį galima perkelti į keitiklio išvestį, o tai leido gauti galios koeficientą. 0,92-0,96, priklausomai nuo apkrovos, rezonansinės grandinės dažnis nesikeičia, o tai leidžia efektyviai filtruoti keitiklio spinduliuotę į visas puses - Elkon prekės ženklo katodinės apsaugos stotys. Galia 600, 1500, 3000 ir 5000 vatų. Vardinio režimo efektyvumas yra 0,93–095. SKZ išlaikė sertifikavimo testus NPO "VZLET". Yra lėtas, užsitęsęs įgyvendinimas. Visa tai patvirtina idėjos gyvybingumą. Tačiau man atrodo, kad norint sulaukti komercinės sėkmės, reikia populiarinti idėją, kad atkreiptų į ją dėmesį“.
Na, visada malonu padėti kolegoms, ypač todėl, kad Elcon produktų idėja yra nauja.

Šiuo metu galios elektronikos įrenginiai ir profesionaliam naudojimui sukurti įrenginiai yra aktyviai optimizuojami pagal tokius kriterijus kaip svoris, matmenys, efektyvumas, patikimumas ir kaina. Šie reikalavimai nuolat griežtėja, tai yra, klientas nori turėti įrenginį, kurio matmenys ir svoris būtų minimalūs, o tuo pačiu ir aukšto efektyvumo, didelio patikimumo ir mažos kainos.

Norint pagerinti vartotojiškas gaminių savybes, būtina griebtis gerai žinomų priemonių: padidinti konvertavimo darbinius dažnius, sumažinti galios elementų galios nuostolius, sumažinti arba panaikinti dinamines perkrovas grandinės galios dalyje. Dažnai šios priemonės prieštarauja viena kitai, o siekdamas tam tikrų rezultatų kūrėjas daro tam tikrus, kartais labai sunkius, kompromisus. Todėl toliau optimizuoti keitiklių technologijos parametrus galima tik pereinant prie naujų šių įrenginių konstravimo principų.

Norėdami suprasti, kuo Elcon siūlomas įtampos reguliavimo būdas iš esmės skiriasi ir kokia naujovė jame slypi, pirmiausia pakalbėkime apie tradicinę reguliatorių konstrukciją. DC-DC keitikliai (DC/DC keitikliai), kurie yra reikšminga įrenginių klasė galios elektronikos srityje, tradiciškai gaminami pagal tokią schemą: pirminė grandis nuolatinę įtampą paverčia aukšto dažnio kintamąja įtampa; antrinė grandis kintamąją įtampą paverčia nuolatine įtampa. Paprastai keitiklyje yra reguliatorius, kuris valdo išėjimo nuolatinę įtampą arba palaiko ją reikiamame lygyje.

Aukšto dažnio konvertavimas gali būti atliekamas naudojant įvairias grandines, tačiau jei mes kalbame apie stūmimo grandines, galime įvardyti du tipus: grandines, kurių maitinimo jungiklio srovė yra stačiakampė, ir rezonansines su sinusine (arba kvazisinusoidine). ) jungiklio srovės forma.

Konverterių veikimo efektyvumą daugiausia lemia galios elementų dinaminiai perjungimo nuostoliai perjungiant darbines srovės reikšmes. Didesnės nei 100 W galios keitiklių kūrimo patirtis rodo, kad šiuos nuostolius galima sumažinti daugiausia naudojant perjungimo elementus (tranzistorius), kurių perjungimo laikas yra mažas, ir suformuojant teisingą perjungimo trajektoriją. Žinoma, dabartinė elementų bazė turi gana aukštas dinamines charakteristikas, tačiau, nepaisant to, jos vis dar toli gražu nėra idealios. Todėl technologiniai apribojimai dažnai lemia didelius maitinimo grandinės elementų viršįtampius, o tai reiškia, kad sumažėja bendras keitiklio patikimumas.

Tinkamo perjungimo kelio formavimas yra svarbi užduotis, kuri taip pat gali žymiai sumažinti perjungimo viršįtampius. Šis metodas suteikia vadinamąjį „minkštąjį“ perjungimą, perskirstant energiją tarp tikrosios perjungimo elemento galios dalies (tranzistoriaus jungiklio) ir formuojančio elemento. Nuostoliai sumažėja dėl jų sukauptos energijos grąžinimo. Prisiminkime, kad žinomi formavimo elementų atstovai yra visų rūšių RCD grandinės, slopinimo rezistoriai, slopintuvai ir kt.

Realių keitiklių kūrimo praktika rodo, kad kuriant įrenginį, kurio vardinė galia nuo šimtų iki tūkstančių vatų, reikia tiesiogine prasme „atiduoti“ už kiekvieną efektyvios galios vatą, kad maksimaliai sumažintumėte šilumos nuostolius, kurie sumažina bendrą keitiklio efektyvumas.

Kita problema susijusi su didelės spartos apsaugos nuo trumpojo jungimo (trumpojo jungimo) apkrovoje poreikiu. Problema daugiausia ta, kad per greitai veikianti apsauga tampa pernelyg jautri klaidingiems aliarmams ir suveikia keitiklis net tada, kai jai nėra jokio pavojaus. Per lėta apsauga yra atspari klaidingiems pavojaus signalams, tačiau mažai tikėtina, kad apsaugo įrenginį. Norint sukurti optimalią apsaugą, reikia įdėti daug pastangų.

Atsižvelgiant į tai, kas išdėstyta pirmiau, klasikinis aukšto dažnio keitiklis ne visai atitinka šiuolaikinius galios konvertavimo technologijos reikalavimus. Reikia ieškoti naujų būdų šiems įrenginiams sukonstruoti.

Pastaruoju metu inžinieriai atkreipė dėmesį į rezonansinius keitiklius kaip įrenginius, turinčius daug galimybių. Rezonansiniuose keitikliuose dinaminiai nuostoliai yra iš esmės mažesni, jie sukuria daug mažiau trukdžių, nes perjungimas vyksta ne tiesiomis briaunomis, turinčiomis daug harmonikų, o esant sklandžiam signalo formai, artimai sinusoidinei. Rezonansiniai keitikliai yra patikimesni, jiems nereikia greitos apsaugos nuo trumpųjų jungimų (trumpųjų jungimų) apkrovoje, nes trumpojo jungimo srovė natūraliai ribojama. Tiesa, dėl srovės sinusinės formos statiniai nuostoliai galios elementuose šiek tiek padidėja, tačiau kadangi rezonansiniai keitikliai nėra tokie reiklūs galios elementų perjungimo dinamikai, galima naudoti standartinės klasės IGBT tranzistorius, kurių soties įtampa mažesnė. nei metmenų greičio IGBT tranzistorių. Galima pagalvoti ir apie SIT tranzistorius ir net dvipolius, nors, svetainės autoriaus nuomone, pastarųjų šiame kontekste geriau neprisiminti.

Galios grandinės konstravimo požiūriu rezonansiniai keitikliai yra paprasti ir patikimi. Tačiau iki šiol jiems nepavyko išstumti įprastų pustilčių ir pilno tilto keitiklių dėl esminių problemų, susijusių su išėjimo įtampos reguliavimu. Įprasti keitikliai naudoja valdymo principą, pagrįstą impulsų pločio moduliacija (PWM), ir čia nėra jokių sunkumų. Rezonansiniuose keitikliuose PWM ir kitų specialių metodų naudojimas (pavyzdžiui, dažnio reguliavimas keičiant perjungimo dažnį) padidina dinaminius nuostolius, kurie kai kuriais atvejais tampa palyginami arba net viršija klasikinių keitiklių nuostolius. Formavimo grandinių naudojimas pateisina ribotą dažnių diapazoną ir labai mažą reguliavimo gylį. Yra šiek tiek efektyvesnis metodas, pagrįstas reikšmingu perjungimo dažnio sumažėjimu, dėl kurio sumažėja vidutinė apkrovos srovė, taigi ir išėjimo galia. Tačiau šis dažnio reguliavimo būdas taip pat gali būti vadinamas kompromisu, todėl nepakankamai tenkina šiuolaikinius reikalavimus.

Ir vis dėlto rezonansiniai keitikliai pasirodė tokie viliojantys, kad buvo išrasta dar keletas būdų, kaip padidinti jų efektyvumą ir reguliavimo gylį. Deja, šios idėjos taip pat pasirodė nepakankamai veiksmingos. Naudojant papildomą impulsų reguliatorių, sumontuotą išėjime, reikia naudoti kitą konversijos grandį, todėl sumažėja efektyvumas. Konstrukcija su transformatoriaus perjungimo posūkiais vėl labai apsunkina keitiklį, padidina jo kainą ir neleidžia jo naudoti vartotojų vietose.

Iš to, kas išdėstyta pirmiau, galime daryti išvadą, kad pagrindinė problema, neleidžianti plačiai naudoti rezonansinių keitiklių, yra veiksmingo metodo giliam išėjimo įtampos reguliavimui sukūrimas. Išsprendus šią problemą, bus galima ženkliai pagerinti galios elektronikos įrenginių charakteristikas ir tolesnį jų paskirstymą į jau sukurtas ir naujas keitiklių technologijos taikymo sritis.

„Elkon“ specialistai padarė didelę pažangą tirdami valdymo metodus, sumažindami perjungimo dažnį. Būtent šiuo metodu buvo remiamasi, nes jis išlaiko pagrindinį rezonansinės grandinės pranašumą - perjungimą esant nulinei srovei. Įprastame rezonansiniame keitiklyje vykstančių procesų tyrimas leido patobulinti jo grandinę ir rasti efektyvesnį valdymo mechanizmą esant plačiam apkrovų diapazonui ir priimtinam dažnių diapazonui, kas sudarė tarptautinio patento pagrindą. Be to, buvo galima pasiekti tą pačią galios tranzistorių srovių amplitudę tiek vardinės apkrovos režimu, tiek trumpojo jungimo režimu, srovių per galios tranzistorius nebuvimą net esant maksimaliam perjungimo dažniui ir „minkštą“ apkrovos charakteristiką ( daug geriau nei įprastas rezonansinis keitiklis).

Visa modernizuoto rezonansinio keitiklio grandinė yra „Elcon“ žinių objektas, tačiau, kad skaitytojas suprastų, kas yra patobulinimas, toliau pateikiama informacija iš patento „Valdomo rezonansinės nuolatinės srovės įtampos konvertavimo metodas“.

Išradimas skirtas įgyvendinti galingus, pigius ir efektyvius reguliuojamus aukšto dažnio tranzistorinius rezonansinės įtampos keitiklius įvairioms reikmėms. Tai gali būti suvirinimo keitikliai, indukciniai šildymo įrenginiai, radijo perdavimo įrenginiai ir kt.

Yra paskelbtas reguliuojamo rezonansinės įtampos keitiklio prototipas. Prototipe: sukuriamas svyravimas su savo periodu To ir galios jungiklių perjungimo periodu Tk; Naudojami talpiniai ir indukciniai energijos kaupikliai, kai suvartojama iš pastovios įtampos šaltinio ir dalis energijos perduodama apkrovai su lygintuvu; Įtampos reguliavimas atliekamas dėl atjungimo nuo rezonanso su natūralių svyravimų periodu To, kurio perjungimo dažnis Tk, artimas To.

Kaip minėta pirmiau, derinimas žymiai padidina dinaminius nuostolius ir apskritai sumažina keitiklio patikimumą, nes atjungimas praranda pagrindinį rezonansinio keitiklio pranašumą - perjungimą esant nulinėms srovėms. Visa tai lemia tai, kad metodą patartina naudoti tik mažos galios keitikliuose.

Yra ir artimesnis prototipas, publikuotas darbe. Šis prototipas taip pat sukuria svyravimą su savo periodu To ir klavišų perjungimo periodu Tk, bet Tk>To; naudojami talpiniai ir indukciniai energijos kaupikliai, kai suvartojama iš pastovios įtampos šaltinio ir dalis energijos perduodama apkrovai su lygintuvu; išėjimo įtampa reguliuojama keičiant perjungimo periodą Tk. Tačiau čia talpinio kaupiklio energijos perteklius grąžinamas atgal į maitinimo šaltinį dėl talpinio kaupiklio iškrovimo per apkrovą, o maitinimo jungiklių srovės impulsų priekis ribojamas naudojant papildomus indukcinius saugojimo įrenginius. Šis metodas išlaiko pagrindinį rezonansinio keitiklio pranašumą – galimybę perjungti maitinimo jungiklius esant nulinėms srovėms.

Deja, šis prototipas turi ir nemažai trūkumų. Vienas iš esminių trūkumų yra jungiklių srovės padidėjimas, esant perkrovoms ar trumpiesiems jungimams apkrovos grandinėje esant vardiniam arba maksimaliam dažniui. Kadangi šiuo atveju indukciniai elementai sukaupia daug energijos, tai nespėja visiškai grįžti į maitinimo šaltinį per trumpą laiką (Tk-To)/2. Kitas trūkumas yra priverstinis srovės perjungimas per jungiklius, nepaisant to, kad komutavimo kraštas yra nustatytas. Čia reikia kompleksinės pagrindinių elementų apsaugos, kuri susiaurina bendrą įtampos reguliavimo diapazoną, dėl ko susiaurėja keitiklio taikymo sritis.

Įrenginys, su kuriuo galima įgyvendinti šį metodą, yra įprastas rezonansinis pustilties keitiklis su talpiniu įtampos dalikliu (talpinė saugykla) ir indukcine saugykla, sujungta su apkrova tarp pustilčio tranzistoriaus stovo ir talpinio daliklio vidurinio gnybto. . Papildomi indukciniai akumuliatoriai yra įtraukti į kiekvieno pagrindinio elemento šakas arba grandines.

„Elcon“ siūlomas įrenginys išsprendžia plataus apkrovos įtampos reguliavimo problemą ir taip praplečia jo taikymo sritį. Naujajame metode galima rasti tam tikrų analogijų su prototipais ir: sukuriami virpesiai su natūraliu periodu To ir perjungimo periodu Tk, su Tk>To, taip pat naudojamas talpinis ir indukcinis saugojimo įrenginys, suvartojant iš pastovios įtampos šaltinio. o dalis energijos perkeliama į apkrovą lygintuvu, taip pat vykdomas perteklinės energijos grąžinimas iš talpinio kaupiklio atgal į šaltinį, įtampos reguliavimas atliekamas keičiant Tk. Metodo naujumas slypi tame, kad tuo pačiu metu su pirmaisiais svyravimais sukuriami ir antrieji svyravimai su savo periodu To ir perjungimo periodu Tk, naudojant tą patį talpinį ir antrąjį indukcinį kaupimą, suvartojant energiją iš talpinio kaupiklio ir perduodant energiją. prie apkrovos su lygintuvu.

Pagrindinis siūlomo metodo bruožas – pirmojo ir antrojo virpesių srovių tekėjimas vienu metu per pagrindinius elementus taip, kad bendra srovė per juos nenutrūktų, o tai leidžia grąžinti indukcinių kaupiklių energiją. maksimaliu dažniu net įvykus trumpajam jungimui. Tuo pačiu metu pagrindinių elementų srovės amplitudė išlieka nominaliųjų verčių lygyje. Šis metodas „veikia“ per visą perjungimo periodų diapazoną Tk, kuris sėkmingai išsprendžia rezonansinio keitiklio problemą.

Įrenginys parodytas figūra 1, yra valdomas pagrindinis impulsų generatorius (1), kurio išėjimai prijungti prie tranzistorių (2) ir (3) užtvarų, sudarydami pusiau tilto stovą (pusio tilto svirtį). Bendras tranzistorių (2) ir (3) prijungimo taškas per talpinę saugyklą (rezonansinį kondensatorių), pažymėtas (5), yra prijungtas prie vieno iš transformatoriaus-lygintuvo apkrovos gnybtų (6). Indukciniai akumuliatoriai (rezonansiniai droseliai), žymimi (7) ir (8), yra sujungti nuosekliai. Jų bendras prijungimo taškas yra prijungtas prie kito apkrovos gnybto (6). Maitinimo įtampos šaltinis (9) yra prijungtas prie apatinių induktoriaus (7) gnybtų ir tranzistoriaus (2) emiterio. Viršutinis induktoriaus gnybtas (8) yra prijungtas prie tranzistoriaus (3) kolektoriaus.

Įjungta 2 pav pateikiami grafikai, rodantys šio rezonansinio keitiklio veikimą. Pagrindinis generatorius (1) sukuria parafazės valdymo impulsus, parodytus paveikslėlyje 2 pav.a-b, trukmė To/2 ir reguliuojamas perjungimo periodas Tk, kuris savo ruožtu atidaro tranzistorius (2) ir (3). Keitiklio pastoviosios būsenos veikimo režimu, momentu t1 tranzistorius (2) yra nukreipiamas valdymo impulsas ir per jį pradeda tekėti sinusinės srovės impulsas I1, parodyta 2c pav, - vadinamosios „pirmosios vibracijos“. Tuo pačiu metu srovė I2 ​​ir toliau teka per antiparalelinį (priešinį) tranzistoriaus (3) diodą (4) - „antrieji virpesiai“.

3 paveikslas Pirmasis grandinės ciklas

Įjungta 3 pav parodytas pirmasis grandinės veikimo ciklas, atspindintis jos elgesį intervale (t1…t2). Rezonansinis kondensatorius (5) su įtampa U5, kurio grafikas parodytas 2 pav.d., įkraunama per transformatoriaus lygintuvo apkrovą (6), įskaitant transformatorių (6.1), lygintuvą (6.2) ir pačią apkrovą (6.3). Pirmasis rezonansinis droselis (7) kaupia energiją. Tuo pačiu metu rezonansinis kondensatorius (5) iškraunamas per antrąjį rezonansinį droselį (8) su įtampa U8, kurios grafikas parodytas 2 pav.d. Induktorius (8) kaupia energiją pagal grafike nurodytą poliškumą.

4 paveikslas Antrasis grandinės ciklas

Įjungta 4 pav parodytas antrasis grandinės veikimo ciklas, atspindintis jos elgesį intervale (t2…t3). Rezonansinis kondensatorius (5) toliau įkraunamas per transformatoriaus lygintuvo apkrovą (6) ir pirmąjį rezonansinį droselį (7). Taip pat rezonansinis kondensatorius (5) įkraunamas per antrąjį rezonansinį droselį (8), kuris jau išleidžia energiją pagal nurodytą poliškumą.

5 pav Trečiasis grandinės ciklas

Įjungta 5 pav parodytas trečiasis grandinės veikimo ciklas, atspindintis jos elgesį intervale (t3…t4). Rezonansinis kondensatorius (5) toliau kraunasi per transformatoriaus lygintuvo apkrovą (6) ir pirmąjį rezonansinį droselį (7) grafike parodyta įtampa U7. 2 pav.e. Tuo pačiu metu rezonansinis kondensatorius (5) jau įkraunamas iš antrojo rezonansinio induktoriaus (8), kuris ir toliau išleidžia energiją pagal nurodytą poliškumą.

6 pav Ketvirtasis grandinės ciklas

Įjungta 6 pav parodytas ketvirtasis grandinės veikimo ciklas, atspindintis jos elgesį intervale (t4…t5). Rezonansinis kondensatorius (5) toliau kraunasi per transformatoriaus-lygintuvo apkrovą (6) ir pirmąjį rezonansinį induktorių (7), kuris jau išskiria energiją pagal paveiksle nurodytą poliškumą. Tuo pačiu metu rezonansinis kondensatorius (5) toliau įkraunamas antrojo rezonansinio induktoriaus (8).

Įjungta 8 pav parodytas šeštasis grandinės laikrodžio ciklas, atspindintis jo elgesį intervale (t6…t7). Rezonansinis kondensatorius (5) jau perduoda energiją per transformatoriaus lygintuvo apkrovą (6) ir pirmąjį rezonansinį induktorių (7) į maitinimo šaltinį (9). Srovė I1 keičia kryptį.

9 paveikslas Septintasis grandinės ciklas

Įjungta 9 pav parodytas septintas grandinės laikrodžio ciklas, atspindintis jo elgesį intervale (t7…t8). Valdymo impulsas tiekiamas į tranzistorių (3), ir pradeda tekėti sinusinės srovės impulsas I2 pagal 2c pav, per šį tranzistorių („antrasis virpesys“). Srovė I1 taip pat toliau teka per tranzistoriaus (2) antiparalelinį diodą (10) - „pirmasis virpesys“. Rezonansinis kondensatorius (5) tiekia energiją per transformatoriaus-lygintuvo apkrovą (6) ir pirmąjį rezonansinį induktorių (7) į maitinimo įtampos šaltinį (9) ir į antrąjį rezonansinį induktorių (8).

Įjungta 11 pav parodytas devintasis grandinės laikrodžio ciklas, atspindintis jo elgesį intervale (t9…t10). Visi saugojimo įrenginiai atiduoda savo energiją.

Įjungta 13 pav parodytas galutinis grandinės veikimo ciklas, atspindintis jos elgesį intervale (t11…t1). Rezonansinis kondensatorius (5) iškraunamas, tada procesai kartojami.

Atkreipkite dėmesį: laiko intervalu t6-t7 energija grąžinama į šaltinį, nes srovė I1 keičia savo kryptį. Neigiama srovės I1 amplitudė nustatoma pagal keitiklio apkrovą. Šis faktas lemia papildomus metodo privalumus – srovės per jungiklius amplitudė nedidėja tol, kol apkrovoje neįvyksta trumpasis jungimas. Taip pat visiškai nėra perteklinių srovių problemos, o tai supaprastina ir daro tranzistorių valdymą patikimu. Taip pat išnyksta greitųjų apsaugos priemonių, kad būtų išvengta trumpojo jungimo režimo, sukūrimo problema.

Ši idėja buvo pagrindas prototipams, taip pat serijiniams gaminiams, kuriuos šiuo metu gamina „Elcon“. Pavyzdžiui, 1,8 kW galios įtampos keitiklis, skirtas požeminių vamzdynų katodinės apsaugos stočiai, gauna energiją iš vienfazio 220 V 50 Hz kintamosios srovės tinklo. Jame naudojami IRG4PC30UD itin greitos klasės IGBT galios tranzistoriai su įmontuotu priešingu diodu, rezonansinio kondensatoriaus (5) talpa yra 0,15 μF, rezonansinių droselių (7) ir (8) induktyvumas yra po 25 μH . Natūralaus svyravimo periodas To yra 12 μs, transformatoriaus transformacijos koeficientas (6.1) yra 0,5, kuris lemia vardinės apkrovos diapazoną (0,8…2,0) omų. Esant minimaliai perjungimo periodo Tk vertei, lygiai 13 μs (kai perjungimo dažnis fk lygus 77 kHz) ir 1 omo apkrovai, srovių I1 ir I2 amplitudės atitinkamai yra plius 29 A ir minus 7 A. Esant 0,5 omo apkrovai, srovių I1 ir I2 amplitudės buvo atitinkamai plius 29 A ir minus 14 A. Trumpojo jungimo atveju šios vertės yra plius 29 A ir minus 21 A, vidutinis. srovė per apkrovą yra 50 A, tai yra, pasireiškia trumpojo jungimo srovės ribojimo poveikis.

Įjungta 14 pav parodyta keitiklio reguliuojamų charakteristikų šeima. Svarbu pažymėti, kad per visą perjungimo dažnių diapazoną perjungimo impulsai taikomi esant nulinei srovei. Šie rezultatai buvo gauti naudojant OrCAD 9.1 grandinių modeliavimo sistemą, o vėliau išbandyti viso masto modeliu.

Palyginimui, ant 15 pav pateikiama panašios galios klasikinio rezonansinio keitiklio reguliavimo charakteristikų šeima. Minimalus perjungimo laikotarpis Tk padidėja dėl pratekančių srovių ir yra 14 μs (kai perjungimo dažnis fk lygus 72 kHz). Šiam vardiniam dažniui atliekamas nulinės srovės perjungimo režimas. Esant 1 Ohm apkrovai, apkrovos srovės amplitudė yra 30A, kai varža yra 0,5 omo, amplitudė jau yra 58A. Trumpojo jungimo atveju srovės amplitudė per tranzistorius tampa didesnė nei 100 A, o galios tranzistorių perjungimas nebevyksta esant nulinėms srovėms, o vidutinė apkrovos srovė tampa didesnė nei 180 A. Taigi, kaip teigiama, anksčiau, norint išvengti nelaimingų atsitikimų, reikalinga greita trumpojo jungimo apsauga.

Valdymo skyrius „A“ (plonos linijos) apibūdina perjungimo režimą, kai srovė nėra nulinė. Praktiškai įdomu yra reguliavimo skyrius „B“, kai perjungimo dažnis yra du ar daugiau kartų mažesnis už vardinį. Galima pastebėti, kad klasikinio keitiklio reguliavimo gylis tokiu būdu yra žymiai mažesnis nei keitiklyje Elkon, o poreikis veikti mažesniu perjungimo dažniu pablogina specifinį klasikinio keitiklio energinį naudingumą. Siūlomas Elkon keitiklis turi praktiškai priimtinas valdymo charakteristikas ir įvairius perjungimo dažnio pokyčius.

Atsižvelgiant į minkštos apkrovos charakteristiką, galima reguliuoti išėjimo įtampą fiksuotu dažniu dėl dviejų lygiagrečiai sujungtų keitiklių fazės kintamąja įtampa. Ši parinktis buvo išbandyta naudojant 1,2 kW prototipą. Išėjimo įtampa svyruoja nuo nulio iki didžiausios.

Gauti rezultatai leidžia manyti, kad įtampos keitikliai, naudojantys naują rezonansinės konversijos metodą, ras platesnį pritaikymą visose įprastų keitiklių su PWM reguliavimu dešimčių kW ir daugiau naudojimo srityse.

O dabar – šiek tiek apie serijinius gaminius. „Elkon“ įmonė gamina:
- 0,6, 1,5, 3,0 ir 5,0 kW galios katodinės apsaugos stotys, kurių naudingumo koeficientas vardiniu režimu ne mažesnis kaip 93%;
- 5,0 ir 8,0 kW galios rankinio lankinio suvirinimo šaltiniai, maitinami iš 220 voltų 50 Hz tinklo;
- 12 kW galios rankinio lankinio suvirinimo šaltiniai, maitinami trifaziu 380 voltų 50 Hz tinklu;
- 7,0 kW galios kalimo ruošinių šildymo šaltiniai, maitinami iš 220 voltų 50 Hz tinklo;
- 5,0 kW galios aukštos įtampos saulės baterijos keitikliai, kurių įėjimo įtampa nuo 200 iki 650 V ir išėjimo įtampa 400 V; Moduliuojant keitiklio išėjimo įtampą pagal sinusoidinį dėsnį 100 Hz dažniu ir vėlesniu pusbangių pasiskirstymu, elektros energija iš saulės baterijos perduodama į 220 voltų 50 Hz tinklą.
Įmonės darbuotojai tikisi, kad ši idėja įkvėps ir patyrusius radijo mėgėjus, kurie užsiima suvirinimo įrangos projektavimu.

LITERATŪRA
Meshcheryakov V.M. Galios elektronika – efektyvus būdas spręsti regioninės programos „Energijos ir išteklių tausojimas“ problemas // Elektrotechnika. 1996. 12 p.1.
Aukšto dažnio tranzistorių keitikliai./E.M.Romash, Yu.I.Drabovich, N.N.Yurchenko, P.N.Shevchenko - M.: Radijas ir ryšiai, 1988.-288p.
Gončarovas A. Yu. Serijinės gamybos tranzistoriniai galios keitikliai // Elektronika: mokslas, technologijos, verslas. 1998. 2 p.50.
Kovaliovas F.I., Florentsevas S.N. Galios elektronika: vakar, šiandien, rytoj // Elektrotechnika. 1997. 11 p.2.
Dmitrikovas V.F. ir kiti nauji labai efektyvūs buitiniai maitinimo šaltiniai su be transformatoriaus įėjimu // http//:www.add.ru/r/konkurs/st.18.html.
Patanovas D.A. Bendrosios įtampos keitiklių perjungimo nuostolių mažinimo problemos // http://www.add.ru/r/konkurs/avtst8.html
Ždankinas V.K. Galios elektronikos prietaisai iš Zicon Electronics // Šiuolaikinės automatikos technologijos. 2001.N1.p.6.
Belovas G.A. Aukšto dažnio tiristorius-tranzistorius nuolatinės srovės įtampos keitikliai. -M.: Energoatomizdat, 1987.-120 p.
Patentas PCT, W094/14230, 06.23.94, H02M 3/335.
Patentas PCT/MD 03/00001. 2002-05-16, H02M3/337 Ką jie rašo

Naudojimas: aukšto dažnio perjungiamųjų maitinimo šaltinių kūrimas. Išradimo esmė: maitinimo šaltinis turi raktinį tranzistoriaus įtampos keitiklį 1, pagamintą pusiau tilto grandinės pavidalu ant tranzistorių 4.5 ir kondensatorių 6.7, ir dažnio valdymo bloką 25, pagamintą nuosekliai sujungto pavidalo. mazgas 26 įtampai paversti varža ir mazgas 27 varžai paversti dažniu Keitiklio 1 išėjimo grandinėje yra rezonansinė grandinė iš induktoriaus 8 ir kondensatorių 9, 10. Konverterio 1 veikimo dažnio pokyčių stabilizavimas priklausomai nuo išėjimo įtampos pokyčių. Specialios formos tranzistorių 4, 5 bazinės srovės formavimas naudojant bloką 25 ir grandines, pagamintas ant elementų 15-22, sumažina nuostolius tiek įjungus srovę, tiek išjungus tranzistorius 4, 5. f-ly, 3 lig.

Išradimas yra susijęs su elektrotechnika ir gali būti naudojamas kuriant aukštos kokybės perjungiamuosius maitinimo šaltinius. Žinomas impulsinės įtampos stabilizatorius turi stumdomąjį pustiltinį įtampos keitiklį, įėjimas prijungtas prie įvesties gnybtų, o išėjimas per lygintuvą ir filtrą prijungtas prie išėjimo gnybtų, impulso pločio moduliatorius, išėjimai kurie yra prijungti prie stumiamojo pustilčio įtampos keitiklio, kvadratinių bangų generatoriaus, pjūklinės įtampos tvarkyklės, atskaitos įtampos šaltinio ir dviejų tranzistorių (1) valdymo įėjimų. Žinomas įrenginys išsprendžia techninę efektyvumo didinimo problemą, palyginimui naudojant impulso pločio moduliatoriuje kintamas įtampas: stačiakampę atskaitą ir pjūklelį, proporcingą įėjimo įtampai. Norint gauti tokias įtampas ir jas palyginti, reikia mažiau energijos sąnaudų. Ir naudojant etaloninės įtampos šaltinio srovę vienu metu valdant pustilčio įtampos keitiklio tranzistorius, kartu naudojant pasyvųjį PWM, efektyvumas dar labiau padidinamas. PWM maitinimo šaltiniai yra paplitę šiais laikais. Tačiau jiems būdingi per dideli nuostoliai, nes jie priklauso vadinamosioms kietosioms perjungimo grandinėms. Stipriai įjungiant, įjungtas tranzistoriaus jungiklis išsijungia tuo metu, kai per jį teka srovė, o išjungtas tranzistoriaus jungiklis įsijungia, kai jame yra įtampa, todėl kuo dažniau šis jungiklis įjungiamas ir išjungiamas. , tuo didesni nuostoliai. Tokiu atveju tranzistoriaus įjungimo laikas (įjungimo arba išjungimo trukmė) turi būti kuo trumpesnis. Taigi žinomo įrenginio trūkumas – dideli nuostoliai, t.y. mažas efektyvumas. Idealiu atveju, kad nuostoliai būtų minimalūs, tranzistoriaus jungiklis turėtų išsijungti tuo momentu, kai srovė per jį yra lygi nuliui (nulinės srovės perjungimas), o įsijungti, kai įtampa per jį lygi nuliui (nulinės įtampos perjungimas). Šiuo metu geriausias aukšto dažnio perjungimo maitinimo šaltinių sprendimas yra rezonansinių grandinių naudojimas. Skirtingai nuo maitinimo šaltinių su PWM, rezonansinės grandinės „suminkština“ perjungimo režimą ir taip padeda sumažinti perjungimo nuostolius. Dėl to rezonansiniai maitinimo šaltiniai užtikrina didesnį efektyvumą tuo pačiu veikimo dažniu. Žinomas rezonansinis maitinimo šaltinis, turintis raktinį tranzistorių įtampos keitiklį, įvesties jungtis su įvesties gnybtais ir sudarytas kaip pusiau tiltinė grandinė, kurios išėjimo grandinėje yra rezonansinė grandinė, sudaryta iš nuoseklios grandinės, lygiagrečiai sujungtos induktorius ir pirmasis kondensatorius bei antras kondensatorius, o lygiagrečiai pirmajam kondensatoriui įjungiama pirminė išėjimo transformatoriaus apvija, kurios antrinė apvija per lygintuvą ir filtrą prijungta prie išėjimo gnybtų, o dažnio valdymo blokas , kurios išėjimai prijungti prie raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio valdymo įvadų, kurių tranzistorių galios gnybtai yra šuntuoti blokavimo diodais (2). Žinomas maitinimo šaltinis yra analogas, kuris pagal esminių savybių visumą yra artimiausias siūlomam išradimui. Tačiau žinomas maitinimo šaltinis taip pat turi didelių perjungimo nuostolių dėl to, kad dažnio valdymo blokas sukuria stačiakampius virpesius, todėl keitiklio tranzistoriaus valdymo srovė taip pat yra stačiakampio formos. Techninis šio išradimo tikslas yra sumažinti nuostolius perjungiant tranzistoriaus įtampos keitiklio tranzistorius ir sumažinti dažnio valdymo bloko suvartojamą galią. Techninis rezultatas, kurį galima gauti naudojant išradimą, yra padidinti rezonansinio maitinimo efektyvumą. Nurodyta techninė problema pasiekiama tuo, kad rezonansiniame maitinimo šaltinyje, kuriame yra raktinis tranzistorius, įtampos keitiklis, įvesties jungtys su išėjimo gnybtais ir padaryta pustiltės grandinės pavidalu, kurios išėjimo grandinėje yra rezonansinė grandinė. yra įtraukta, susidedanti iš nuoseklios grandinės, lygiagrečiai prijungtos prie induktoriaus ir pirmojo kondensatoriaus bei antrojo kondensatoriaus, o lygiagrečiai su pirmuoju kondensatoriumi yra prijungta pirminė išėjimo transformatoriaus apvija, kurios antrinė apvija yra prijungta prie išėjimo gnybtai per lygintuvą ir filtrą bei dažnio valdymo blokas, kurio išėjimai prijungti prie raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio valdymo įvadų, kurių tranzistorių galios gnybtai šuntuojami blokavimo diodais, blokuojamas dažnio valdymas. dviejų bazinių rezistorių ir nuosekliai sujungto diodo pavidalu ir ant papildomo kondensatoriaus, prijungto tarp bendro rezistorių taško ir laisvo diodo išėjimo, o tranzistorių valdymo įėjimai per atitinkamas bazinės srovės generavimo grandines yra prijungti į atitinkamus pagrindinio tranzistoriaus įtampos keitiklio valdymo įėjimus, o mazgas, paverčiantis varžą dažniu, yra pagamintas kaip parafazinis multivibratorius ant keturių loginių keitiklių, trečiasis ir ketvirtasis kondensatoriai, papildomas tranzistorius ir trys rezistoriai bei loginiai keitikliai. yra sujungti poromis nuosekliai, atitinkamai pirmasis su antruoju ir trečias su ketvirtuoju, trečiasis kondensatorius yra prijungtas tarp pirmojo išėjimo ir trečiojo loginio keitiklio įėjimo, o ketvirtasis kondensatorius yra prijungtas tarp išėjimo trečiojo ir pirmojo loginio keitiklio išėjimo pirmasis rezistorius yra prijungtas lygiagrečiai su įtampos ir varžos keitiklio bloko išėjimu, per antrąjį ir trečiąjį rezistorius prijungtas atitinkamai prie pirmojo ir trečiojo išvesties. loginiai keitikliai, antrojo ir trečiojo loginių keitiklių išėjimai ketvirti loginiai keitikliai prijungti prie papildomo transformatoriaus pirminės apvijos, kurios dvi antrinės apvijos naudojamos kaip varžos į dažnį keitimo bloko išėjimai ir dažnio išėjimai. valdymo blokas, kurio įvestis yra įtampos ir varžos keitimo bloko, prijungto prie išvesties kaiščių, įvestis. Be to, įtampos ir varžos keitimo blokas yra pagamintas iš papildomo tranzistoriaus, kurio išėjimas naudojamas kaip įtampos ir varžos keitimo bloko išėjimas, kintamasis rezistorius, naudojamas kaip įtampos ir varžos įvestis. varžos keitimo blokas, o ketvirtasis rezistorius, prijungtas tarp įtampos ir varžos keitimo bloko įėjimo ir išėjimo, o kintamo rezistoriaus reguliavimo gnybtas yra prijungtas prie papildomo tranzistoriaus pagrindo. Loginiai keitikliai gali būti pagaminti naudojant 2I-NOT elementus. Siekiant užtikrinti įtampos keitiklio paleidimą, papildomame transformatoriuje yra paleidimo apvija, prijungta prie raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio išėjimo grandinės nuosekliai su rezonansine grandine. Išradimas iliustruojamas brėžiniais, kur Fig. 1 parodyta rezonansinio maitinimo schema. 2 pagrindinio tranzistoriaus įtampos keitiklio tranzistorių bazinės srovės forma, pav. 3 jo reguliavimo charakteristika. Rezonansiniame maitinimo šaltinyje (1 pav.) yra pagrindinis tranzistoriaus įtampos keitiklis 1, įvestis prijungtas prie išvesties gnybtų 2, 3 ir sudarytas pusiau tilto grandinės pavidalu ant tranzistorių 4, 5 ir kondensatorių 6, 7, kurios išėjimo grandinėje yra rezonansinė grandinė, kurią sudaro lygiagrečiai sujungta su nuoseklia grandine ant induktoriaus 8 ir pirmojo kondensatoriaus 9 bei antrojo kondensatoriaus 10, išėjimo transformatoriaus 11, pirminės apvijos, kuri yra lygiagrečiai prijungta kondensatorius 9 ir antrinė apvija per lygintuvą 12 ir filtrą 13 yra prijungti prie raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio išėjimo, prijungto prie išėjimo gnybtų, prie kurių prijungta apkrova 14, bazinės srovės generavimo grandinės, pagamintos nuosekliai. -prijungti baziniai rezistoriai 15 ir 16, 17, 18 ir diodai 19 ir 20, ir ant papildomų kondensatorių 21 ir 22, sujungtų tarp bendro rezistorių 15, 16 ir 17, 18 taško ir laisvųjų diodų 19 ir 20 gnybtų, atitinkamai, blokavimas 23 ir 24 diodai, 4 ir 5 tranzistorių maitinimo gnybtai, dažnio valdymo blokas 25, sudarytas iš nuosekliai sujungtų mazgų, skirtų įtampai paversti varža 26, ir mazgas varžai paversti dažniu 27. Mazgas 27 varžą paverčia dažniu yra keturių loginių keitiklių 28, 29, 30, 31 parafazinis multivibratorius, trečiasis kondensatorius 32, ketvirtasis kondensatorius 33, papildomas transformatorius 34 ir trys rezistoriai 35, 36, 37, o loginiai keitikliai yra sujungti poromis nuosekliai, 28 su 29 ir 30 su 31, trečiasis kondensatorius 32 yra prijungtas tarp loginio keitiklio 28 išvesties ir loginio keitiklio 30 įvesties, ketvirtasis kondensatorius 33 yra prijungtas tarp loginio keitiklio 30 išėjimo ir keitiklio įvesties. loginis keitiklis 28, pirmasis rezistorius 35 yra prijungtas lygiagrečiai su įtampos ir varžos keitimo mazgo 26 išėjimu per antrąjį rezistorių 36 ir trečiąjį rezistorių 37, atitinkamai prijungtus prie loginio keitiklio 28 ir loginio keitiklio 30 įvesties. , loginio keitiklio 29 ir loginio keitiklio 31 išėjimai prijungti prie papildomo transformatoriaus 34 pirminės apvijos 38, kurio antrinės apvijos 39 ir 40 naudojamos kaip mazgo 27 išėjimai, konvertuojančio varžą į dažnį ir dažnio valdymo bloko 25 išėjimus. . Loginiai keitikliai 28, 29, 30, 31 gali būti pagaminti, pavyzdžiui, ant 2I-NOT elementų. Kaip dažnio valdymo bloko 25 įvestis naudojamas įtampos ir varžos keitimo bloko 26 įėjimas, padarytas ant papildomo tranzistoriaus 41, kurio išėjimas naudojamas kaip įtampos ir varžos keitimo bloko išėjimas. 26, ant kintamo rezistoriaus 42, naudojamo kaip įtampos ir varžos keitimo bloko 26 įvestis, ir ketvirtąjį rezistorių 43, sujungtą tarp įtampos ir varžos keitimo bloko 26 įvesties ir išvesties bei reguliavimo gnybto. kintamasis rezistorius 42 yra prijungtas prie papildomo tranzistoriaus 41 pagrindo. Dažnio valdymo bloko 25 įėjimas prijungtas prie apkrovos 14. Norint užtikrinti pagrindinio tranzistoriaus įtampos keitiklio paleidimą, 1 papildomame transformatoriuje 34 yra įrengtas paleidimo apvija 44, prijungta prie pagrindinio tranzistoriaus keitiklio 1 išėjimo grandinės nuosekliai su rezonansine grandine. Parafazinis multivibratorius maitinamas iš atskiro maitinimo šaltinio ir etaloninės įtampos šaltinio (elementų 45, 46), tiekiant įtampą iš raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio 1 lygintuvo 12 išėjimo per talpinį filtrą 47. Rezistoriai 48, 49 , 50, 51 nustato reikiamus darbo režimus tranzistorius 4 ir 5. Rezonansinis maitinimo šaltinis veikia taip. Įjungus maitinimo šaltinį, pagrindinis tranzistoriaus įtampos keitiklis 1 sužadinamas dėl papildomo transformatoriaus 34 paleidimo apvijos 44 teigiamo grįžtamojo ryšio ir pradeda generuoti žemo dažnio impulsus. Išėjimo transformatoriaus 11 antrinėje apvijoje atsiranda įtampa, kuri per lygintuvą 12 maitina parafazinio multivibratoriaus loginių keitiklių 28.31 mikroschemą. Multivibratorius pradeda generuoti aukšto dažnio impulsus, kurie per transformatorių 34 patenka į tranzistorių 4 ir 5 bazinės srovės generavimo grandinę. Dėl keitiklio 1 tranzistorių 4 ir 5 bazinės srovės formavimo, naudojant dažnio valdymo bloką 25 ir bazinės srovės generavimo grandines. (elementai 15.22), tranzistorių 4 ir 5 nuostolių sumažinimas pasiekiamas juos perjungus. Momentu t 1 (2 pav.) įjungiamas tranzistorius 4 (įjungiamas esant nulinei įtampai). Esant tokiam staigiam bazinės srovės šuoliui, sumažėja nuostoliai, kai įjungiamas tranzistorius. Tranzistorius įjungiamas ir įsotinamas laikui t 1 t 2 . Šiuo atveju bazinė srovė tiesiškai mažėja iki i b min reikšmės. prie kurio tranzistorius vis dar yra prisotintas. Esant i b reikšmei, tranzistoriaus sugerties laikas t, kai jis yra išjungtas, bus minimalus, todėl išjungus tranzistorių sumažės nuostoliai. Per laiką t 2 t 3, kai bazinė srovė įgauna neigiamas reikšmes, tranzistoriaus išsijungimo laikas dėl papildomo t lenktynių sumažėjimo. sumažėja, todėl sumažėja šilumos nuostoliai, kai tranzistorius yra išjungtas. Taigi susidarius ypatingos formos tranzistorių 4 ir 5 bazinei srovei (2 pav.) sumažėja nuostoliai tiek įjungiant, tiek išjungiant keitiklio 1 tranzistorius. Įjungus 4 tranzistorių, srovė induktoriuje 8 pradeda palaipsniui didėti. Ši srovė lygi transformatoriaus 11 pirminės apvijos srovės ir kondensatoriaus 9 įkrovimo srovės sumai. Kai 9 kondensatoriaus ir transformatoriaus 11 pirminės apvijos įtampa yra lygi įėjimo įtampai, įtampa krinta induktoriuje 8. tampa nuliu, o po to induktoryje 8 sukaupta energija pradeda krauti kondensatorių 9. Po tam tikro laiko intervalo, kurį nustato pačios grandinės rezonansinis dažnis, srovė induktoryje 8 ir atitinkamai tranzistoryje 4 taps lygi nuliui. Tada srovė per induktorių 8 pakeis kryptį ir kondensatorius 9 pradeda išsikrauti, išlaikydamas srovės tekėjimą per diodą 23. Tokiu atveju tranzistorius 4 išsijungia (persijungia esant nulinei srovei). Įkrovimo kondensatoriaus 10 rezonansinis pusciklas prasideda išjungus tranzistorių 4 ir baigiasi prieš įjungiant tranzistorių 5 Kai išjungiami abu tranzistoriai, energija perduodama iš induktoriaus 8 į kondensatorių 10. Įkraunant kondensatorių 10, įjungiama įtampa. 4 tranzistorius didėja, o tranzistorius 5 mažėja. Kai 5 tranzistoriaus įtampa nukrenta iki nulio, jis įjungiamas be nuostolių, o diodas 24 užtikrina, kad induktoryje 8 likusi energija būtų grąžinta atgal į rezonansinio maitinimo šaltinio įvestį. Kitas pusciklas yra identiškas pirmajam ir prasideda, kai 5 tranzistorius išsijungia. Dabar 5 tranzistoriaus įtampa padidės, o 4 tranzistoriaus įtampa sumažės, o kai ji nukris iki nulio, 4 tranzistorius įsijungia be nuostolių. Kaip ir kituose rezonansiniuose maitinimo šaltiniuose, pasikeitus keitiklio 1 veikimo dažniui, pasikeičia išėjimo įtampa, o keitiklio 1 veikimo dažnis yra didesnis nei jo rezonansinis dažnis, o konversijos veikimo taškas yra ant grandinės rezonansinės kreivės dešinysis nuolydis (3 pav.) jos tiesiojoje atkarpoje. Išėjimo įtampos stabilizavimas atliekamas tiekiant neigiamą grįžtamojo ryšio įtampą iš apkrovos 14 į dažnio valdymo bloką 25 ir šiame bloke generuojant valdymo impulsus keitiklio 17 tranzistoriams 4 ir 5. Dažnio valdymo bloke 25 įtampa paverčiama varža naudojant mazgą 26, o po to varža paverčiama dažniu naudojant mazgą 27. Dažnio moduliavimas vyksta keičiant rezistoriaus 35 varžą, šuntuotą tranzistoriaus 41. Rezistorius 35 ir kondensatoriai 32, 33 bei rezistoriai 36, 37 atlieka parafazinio multivibratoriaus laiko nustatymo elementai. Kai dėl apkrovos srovės padidėjimo išėjimo įtampa sumažėja nuo reikšmės U 0 iki U 2, parafazinio multivibratoriaus dažnis sumažėja nuo reikšmės f 1 iki reikšmės f 3 (3 pav.), o išėjimo įtampa keitiklis 1 padidėja iki vertės U 1 ir išėjimo įtampos sumažėjimas yra kompensuojamas šaltinis. Taigi rezonansinio maitinimo šaltinio išėjimo įtampa išliks nepakitusi. Panašiai išėjimo įtampa stabilizuojama sumažinus apkrovos srovę. Rezonansinėje (reguliavimo) charakteristikoje (3 pav.) konversijos veikimo taškas pasislenka išilgai tiesės f 1, f 2, f 3: kuo didesnė srovė apkrovoje, tuo veikimo taškas arčiau dažnio ir vice. atvirkščiai, kuo mažesnė apkrovos srovė, tuo veikimo taškas arčiau dažnio f 2 . Esant labai dideliems apkrovos taškams arba trumpiesiems jungimams apkrovoje, konversijos veikimo taškas pasislenka į kairę už rezonansinio dažnio f p, sumažindamas įtampą beveik iki nulio (taškas f 4, 3 pav.). Šiuo atveju apsauga nuo maitinimo šaltinio trumpųjų jungimų atliekama nenaudojant jokių papildomų elementų. Siūloma dažnio valdymo bloko konstrukcija, ypač jo atsparumo dažniui keitimo blokas, yra labai ekonomiškas, nes pasižymi mažu energijos suvartojimu. Taigi šis išradimas leidžia padidinti rezonansinio maitinimo šaltinio efektyvumą.

REIKALAVIMAS

1. Rezonansinis maitinimo šaltinis, turintis raktinį tranzistorių įtampos keitiklį, įėjimas prijungtas prie įvesties gnybtų ir sudarytas iš pusės tilto grandinės, kurios išėjimo grandinėje yra prijungta rezonansinė grandinė, sudaryta iš nuosekliai sujungtos grandinės lygiagrečiai ant induktoriaus ir pirmojo kondensatoriaus bei antrojo kondensatoriaus ir lygiagrečiai pirmajam Kondensatorius prijungtas prie pirminės išėjimo transformatoriaus apvijos, kurios antrinė apvija per lygintuvą ir filtrą prijungta prie rakto išvesties tranzistoriaus įtampos keitiklis, prijungtas prie išėjimo gnybtų, ir dažnio valdymo blokas, kurio išėjimai prijungti prie raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio valdymo įvadų, kurių tranzistorių galios gnybtai yra šuntuoti blokavimo diodais, b e s i s k i r i a n t i dažnio valdymo blokas pagamintas kaip nuosekliai sujungtas įtampos ir varžos keitimo blokas, o kaip pagrindinio tranzistoriaus įtampos keitiklio tranzistoriai naudojami dvipoliai tranzistoriai, kurių pagrindinės grandinės yra; aprūpintos bazinės srovės generavimo grandinėmis, pagamintomis nuosekliai sujungtų dviejų bazinių rezistorių ir diodo pavidalu bei ant papildomo kondensatoriaus, sujungto tarp bazinių rezistorių bendro taško ir laisvųjų diodo gnybtų, o tranzistorių valdymo įėjimai per atitinkamos bazinės srovės generavimo grandinės yra prijungtos prie atitinkamų raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio valdymo įėjimų, o varžos ir dažnio keitimo blokas yra pagamintas kaip parafazinis multivibratorius ant keturių loginių keitiklių, trečiojo ir ketvirtojo kondensatorių, ant papildomo transformatoriaus ir trijų rezistorių, o loginiai keitikliai yra sujungti poromis nuosekliai, atitinkamai pirmasis su antruoju ir trečias su ketvirtuoju, trečiasis kondensatorius yra prijungtas tarp pirmojo išėjimo ir trečiojo įėjimo. loginiai keitikliai, o ketvirtasis kondensatorius yra prijungtas tarp trečiojo išėjimo ir pirmųjų loginių keitiklių įvesties, pirmasis rezistorius yra prijungtas lygiagrečiai su įtampos ir varžos keitimo bloko išėjimu per antrąjį ir trečiąjį rezistorius prijungti atitinkamai prie pirmojo ir trečiojo loginių keitiklių įėjimų, antrojo ir ketvirtojo loginių keitiklių išėjimai prijungti prie papildomos transformatoriaus pirminės apvijos, kurios dvi antrinės apvijos naudojamos kaip varžos- -dažnio keitimo blokas ir dažnio valdymo bloko išėjimai, įėjimas, kuriam naudojamas įtampos ir varžos keitimo bloko įėjimas, prijungtas prie išėjimo gnybtų. 2. Maitinimo šaltinis pagal 1 punktą, b e s i s k i r i a n t i s tuo, kad įtampos ir varžos keitimo blokas yra sudarytas iš papildomo tranzistoriaus, kurio išėjimas yra naudojamas kaip įtampos ir varžos keitimo bloko išėjimas, kintamasis rezistorius. naudojamas kaip įtampos ir varžos keitimo bloko įvestis, o ketvirtasis rezistorius, sujungtas tarp įtampos ir varžos keitimo bloko įvesties ir išvesties, ir kintamo rezistoriaus reguliavimo gnybtas yra prijungtas prie įrenginio pagrindo. papildomas tranzistorius. 3. Maitinimo šaltinis pagal 1 ir 2 punktus, besiskiriantis tuo, kad loginiai inverteriai yra pagaminti ant 2I-NOT elementų. 4. Maitinimo šaltinis pagal 1-3 punktą, b e s i s k i r i a n t i s tuo, kad papildomas transformatorius yra su paleidimo apvija, sujungta su raktinio tranzistoriaus įtampos keitiklio išėjimo grandine nuosekliai su rezonansine grandine.

65 nanometrai – kitas Zelenogrado gamyklos „Angstrem-T“ tikslas, kainuosiantis 300–350 milijonų eurų. Bendrovė „Vnešekonombank“ (VEB) jau pateikė lengvatinės paskolos paraišką gamybos technologijoms modernizuoti, šią savaitę pranešė „Vedomosti“, remdamasi gamyklos direktorių tarybos pirmininku Leonidu Reimanu. Dabar „Angstrem-T“ ruošiasi paleisti 90 nm topologijos mikroschemų gamybos liniją. Ankstesnės VEB paskolos, už kurią ji buvo įsigyta, mokėjimai prasidės 2017 m. viduryje.

Pekinas sugriuvo Volstrite

Pagrindiniai Amerikos indeksai pirmąsias Naujųjų metų dienas pažymėjo rekordiniu kritimu, milijardierius George'as Sorosas jau perspėjo, kad pasaulis susiduria su 2008-ųjų krizės pasikartojimu.

Masinei gamybai pradedamas pirmasis Rusijos plataus vartojimo procesorius Baikal-T1, kurio kaina – 60 USD

„Baikal Electronics“ įmonė 2016 metų pradžioje žada pradėti pramoninę gamybą apie 60 USD kainuojantį rusišką „Baikal-T1“ procesorių. Įrenginiai bus paklausūs, jei vyriausybė sukurs tokią paklausą, teigia rinkos dalyviai.

MTS ir Ericsson kartu kurs ir įdiegs 5G Rusijoje

„Mobile TeleSystems PJSC“ ir „Ericsson“ sudarė bendradarbiavimo sutartis dėl 5G technologijos kūrimo ir diegimo Rusijoje. Bandomuosiuose projektuose, įskaitant 2018 m. pasaulio čempionatą, MTS ketina išbandyti Švedijos pardavėjo plėtrą. Kitų metų pradžioje operatorius pradės dialogą su Telekomunikacijų ir masinių komunikacijų ministerija dėl penktos kartos mobiliojo ryšio techninių reikalavimų formavimo.

Sergejus Čemezovas: „Rostec“ jau yra viena iš dešimties didžiausių inžinerinių korporacijų pasaulyje

„Rostec“ vadovas Sergejus Čemezovas interviu RBC atsakė į aktualius klausimus: apie „Platon“ sistemą, „AVTOVAZ“ problemas ir perspektyvas, valstybinės korporacijos interesus farmacijos versle, kalbėjo apie tarptautinį bendradarbiavimą sankcijų kontekste. spaudimas, importo pakeitimas, reorganizacija, plėtros strategija ir naujos galimybės sunkiais laikais.

„Rostec“ „aptvėrė save“ ir kėsinasi į „Samsung“ ir „General Electric“ laurus

„Rostec“ stebėtojų taryba patvirtino „Plėtros strategiją iki 2025 m.“. Pagrindiniai tikslai – padidinti aukštųjų technologijų civilinių gaminių dalį ir pasivyti „General Electric“ bei „Samsung“ pagal pagrindinius finansinius rodiklius.

Aprašytas įrenginys užtikrina išskirtinai aukštą konversijos efektyvumą, leidžia reguliuoti išėjimo įtampą ir ją stabilizuoti bei veikia stabiliai kintant apkrovos galiai. Šio tipo keitikliai yra įdomūs ir nepelnytai mažai paplitę – beveik rezonansiniai, kurie iš esmės neturi kitų populiarių grandinių trūkumų. Idėja sukurti tokį keitiklį nėra nauja, tačiau praktinis įgyvendinimas tapo įmanomas palyginti neseniai, kai atsirado galingi aukštos įtampos tranzistoriai, leidžiantys turėti didelę impulsų kolektoriaus srovę esant maždaug 1,5 V soties įtampai. Šio tipo maitinimo šaltinio ypatybė ir pagrindinis privalumas yra didelis įtampos keitiklio efektyvumas, siekiantis 97...98%, neatsižvelgiant į antrinės grandinės lygintuvo nuostolius, kuriuos daugiausia lemia apkrovos srovė.

Kvazirezonansinis keitiklis skiriasi nuo įprasto impulsinio keitiklio, kuriame perjungimo tranzistorių uždarymo momentu per juos teka didžiausia srovė, kvazirezonansinis skiriasi tuo, kad iki tranzistorių uždarymo momento jų kolektoriaus srovė yra arti nulio. Be to, srovės sumažinimą uždarymo momentu užtikrina reaktyvieji įrenginio elementai. Jis skiriasi nuo rezonansinio tuo, kad konversijos dažnis nėra nustatomas pagal kolektoriaus apkrovos rezonansinį dažnį. Dėl to galima reguliuoti išėjimo įtampą keičiant konversijos dažnį ir realizuoti šios įtampos stabilizavimą. Kadangi tuo metu, kai tranzistorius užsidaro, reaktyvieji elementai sumažina kolektoriaus srovę iki minimumo, bazinė srovė taip pat bus minimali, todėl tranzistoriaus uždarymo laikas sumažinamas iki jo atidarymo laiko vertės. Taigi perjungimo metu atsirandančios srovės problema visiškai pašalinama. Fig. 4.22 pav. parodyta savaime svyruojančio nestabilizuoto maitinimo šaltinio schema.

Pagrindinės techninės charakteristikos:

Bendras įrenginio efektyvumas, %................................................ ........................92;

Išėjimo įtampa, V, su 8 omų apkrovos varža....... 18;

Keitiklio veikimo dažnis, kHz...................................20;

Didžiausia išėjimo galia, W................................................ ......55;

Didžiausia išėjimo įtampos pulsacijos amplitudė esant darbiniam dažniui, V

Pagrindinė įrenginio galios nuostolių dalis tenka antrinės grandinės lygintuvų diodų šildymui, o paties keitiklio efektyvumas yra toks, kad tranzistoriams nereikia šilumos šalintuvų. Kiekvieno iš jų galios nuostoliai neviršija 0,4 W. Specialus tranzistorių pasirinkimas pagal bet kokius parametrus taip pat nereikalingas, kai išėjimas trumpas arba viršijama maksimali išėjimo galia, generavimas nutrūksta, apsaugant tranzistorius nuo perkaitimo ir gedimų.

Filtras, susidedantis iš kondensatorių C1...SZ ir induktoriaus LI, L2, skirtas apsaugoti tiekimo tinklą nuo keitiklio skleidžiamų aukšto dažnio trukdžių. Autogeneratorius paleidžiamas iš grandinės R4, C6 ir kondensatoriaus C5. Virpesių generavimas atsiranda dėl teigiamo grįžtamojo ryšio per transformatorių T1, o jų dažnį lemia šio transformatoriaus pirminės apvijos induktyvumas ir rezistoriaus R3 varža (didėjant varžai, dažnis didėja).

Droseliai LI, L2 ir transformatorius T1 suvynioti ant identiškų žiedinių magnetinių šerdžių K12x8x3 iš 2000NM ferito. Induktoriaus apvijos atliekamos vienu metu, "dviem laidais", naudojant PELSHO-0,25 laidą; apsisukimų skaičius - 20. TI transformatoriaus I apvijoje yra 200 vijų PEV-2-0,1 vielos, suvyniotos urmu, tolygiai aplink visą žiedą. II ir III apvijos apvyniotos „dviem laidais“ - 4 apsisukimai PELSHO-0,25 vielos; IV apvija yra to paties laido posūkis. T2 transformatoriui buvo naudojama K28x16x9 žiedinė magnetinė šerdis, pagaminta iš 3000NN ferito. I apvijoje yra 130 vijų PELI10-0,25 vielos, klojama posūkis į posūkį. II ir III apvijos - po 25 apsisukimus PELSHO-0,56 vielos; apvija - „dviem laidais“, tolygiai aplink žiedą.

Droselyje L3 yra 20 apsisukimų PELI10-0,25 vielos, suvyniotos ant dviejų kartu sulenktų žiedinių magnetinių šerdelių K12x8x3, pagamintų iš 2000 NM ferito. Diodai VD7, VD8 turi būti montuojami ant radiatorių, kurių kiekvieno sklaidos plotas yra ne mažesnis kaip 2 cm2.

Aprašytas įrenginys buvo skirtas naudoti kartu su analoginiais stabilizatoriais įvairioms įtampos reikšmėms, todėl įrenginio išvestyje nereikėjo gilaus pulsacijos slopinimo. Ripple galima sumažinti iki reikiamo lygio naudojant tokiais atvejais įprastus LC filtrus, pvz., kitoje šio keitiklio versijoje su šiomis pagrindinėmis techninėmis charakteristikomis:

Nominali išėjimo įtampa, V................................................. ...... 5,

Didžiausia išėjimo srovė, A................................................ ...... ......... 2;

Didžiausia pulsacijos amplitudė, mV................................................50 ;

Išėjimo įtampos pokytis, mV, ne daugiau, kai pasikeičia apkrovos srovė

nuo 0,5 iki 2 A ir tinklo įtampa nuo 190 iki 250 V........................150;

Maksimalus konvertavimo dažnis, kHz................................................ 20.

Kvazirezonansiniu keitikliu stabilizuoto maitinimo šaltinio grandinė parodyta fig. 4.23.

Išėjimo įtampa stabilizuojama atitinkamai pasikeitus keitiklio veikimo dažniui. Kaip ir ankstesniame bloke, galingiems tranzistoriams VT1 ir VT2 nereikia aušintuvų. Simetrinis šių tranzistorių valdymas įgyvendinamas naudojant atskirą pagrindinį impulsų generatorių, surinktą ant DDI lusto. Trigeris DD1.1 veikia pačiame generatoriuje.

Impulsų trukmė yra pastovi, nurodyta grandinės R7, C12. Laikotarpį keičia OS grandinė, kurioje yra optronas U1, kad įrenginio išėjimo įtampa būtų pastovi. Minimalus laikotarpis nustatomas grandinėmis R8, C13. Trigeris DDI.2 padalija šių impulsų pasikartojimo dažnį iš dviejų, o kvadratinės bangos įtampa tiekiama iš tiesioginio išėjimo į tranzistoriaus srovės stiprintuvą VT4, VT5. Toliau srovės sustiprinti valdymo impulsai diferencijuojami grandine R2, C7, o po to, jau sutrumpinti iki maždaug 1 μs trukmės, per transformatorių T1 patenka į keitiklio tranzistorių VT1, VT2 bazinę grandinę. Šie trumpi impulsai skirti tik perjungti tranzistorius – uždarant vieną iš jų ir atidarant kitą.

Be to, pagrindinė galia iš sužadinimo generatoriaus sunaudojama tik perjungiant galingus tranzistorius, todėl vidutinė jo suvartojama srovė yra maža ir neviršija 3 mA, atsižvelgiant į zenerio diodo VD5 srovę. Tai leidžia jį maitinti tiesiai iš pirminio tinklo per gesinimo rezistorių R1. Tranzistorius VT3 yra valdymo signalo įtampos stiprintuvas, kaip ir kompensaciniame stabilizatoriuje. Bloko išėjimo įtampos stabilizavimo koeficientas yra tiesiogiai proporcingas šio tranzistoriaus statiniam srovės perdavimo koeficientui.

Tranzistoriaus optrono U1 naudojimas užtikrina patikimą antrinės grandinės galvaninę izoliaciją nuo tinklo ir didelį atsparumą triukšmui pagrindinio generatoriaus valdymo įėjime. Po kito tranzistorių VT1, VT2 perjungimo, kondensatorius SY pradeda įkrauti ir įtampa prie tranzistoriaus VT3 pagrindo pradeda didėti, taip pat didėja kolektoriaus srovė. Dėl to atsidaro optronų tranzistorius, palaikantis pagrindinį generatoriaus kondensatorių C13 iškrautoje būsenoje. Uždarius lygintuvo diodus VD8, VD9, kondensatorius SY pradeda išsikrauti į apkrovą ir jame krenta įtampa. Tranzistorius VT3 užsidaro, dėl to kondensatorius C13 pradeda krautis per rezistorių R8. Kai tik kondensatorius įkraunamas iki trigerio DD1.1 perjungimo įtampos, jo tiesioginiame išėjime bus nustatytas aukštas įtampos lygis. Šiuo metu įvyksta kitas tranzistorių VT1, VT2 perjungimas, taip pat SI kondensatoriaus iškrovimas per atidarytą optronų tranzistorių.

Prasideda kitas kondensatoriaus SY įkrovimo procesas, o trigeris DD1.1 po 3...4 μs vėl grįš į nulinę būseną dėl mažos grandinės R7, C12 laiko konstantos, po kurios vyksta visas valdymo ciklas. kartojamas, neatsižvelgiant į tai, kuris iš tranzistorių yra VT1 ar VT2 – atidarytas per dabartinį pusmetį. Įjungus šaltinį, pradiniu momentu, kai kondensatorius SY yra visiškai išsikrovęs, per optrono šviesos diodą nėra srovės, generavimo dažnis yra didžiausias ir daugiausia nustatomas pagal grandinės R8, C13 laiko konstantą. grandinės R7, C12 laiko konstanta yra kelis kartus mažesnė). Su diagramoje nurodytais šių elementų reitingais šis dažnis bus apie 40 kHz, o padalijus iš DDI.2 trigerio – 20 kHz. Įkrovus kondensatorių SY iki darbinės įtampos, pradeda veikti OS stabilizavimo kilpa ant elementų VD10, VT3, U1, po kurios konversijos dažnis jau priklausys nuo įėjimo įtampos ir apkrovos srovės. Kondensatoriaus SY įtampos svyravimus išlygina filtrai L4, C9. Droseliai LI, L2 ir L3 yra tokie patys kaip ir ankstesniame bloke.

Transformatorius T1 pagamintas iš dviejų žiedinių magnetinių šerdžių K12x8x3, sulankstytų kartu iš 2000 NM ferito. Pirminė apvija suvyniota tolygiai per visą žiedą, joje yra 320 apsisukimų PEV-2-0,08 vielos. II ir III apvijos yra po 40 vielos PEL1110-0,15 vijų; jie suvynioti „dviem laidais“. IV apvija susideda iš 8 PELSHO-0,25 vielos apsisukimų. Transformatorius T2 pagamintas ant žiedinės magnetinės šerdies K28x16x9, pagamintos iš 3000NN ferito. I apvija - 120 apsisukimų PELSHO-0,15 vielos, o II ir III - 6 vijų PEL1110-0,56 vielos, suvyniotos „dviem laidais“. Vietoj PELSHO vielos galima naudoti atitinkamo skersmens PEV-2 vielą, tačiau tokiu atveju tarp apvijų būtina pakloti du ar tris sluoksnius lakuoto audinio.

Droselyje L4 yra 25 apsisukimai vielos PEV-2-0,56, suvyniotos ant žiedinės magnetinės šerdies K12x6x4,5, pagamintos iš 100NNH1 ferito. Taip pat tinka bet koks paruoštas induktyvumas, kurio induktyvumas yra 30...60 μH, esant ne mažesnei kaip 3 A soties srovei ir 20 kHz veikimo dažniui. Visi fiksuoti rezistoriai yra MJIT. Rezistorius R4 - sureguliuotas, bet kokio tipo. Kondensatoriai C1...C4, C8 - K73-17, C5, C6, C9, SY - K50-24, likusieji - KM-6. KS212K zenerio diodą galima pakeisti KS212Zh arba KS512A. Diodai VD8, VD9 turi būti montuojami ant radiatorių, kurių kiekvieno sklaidos plotas yra ne mažesnis kaip 20 cm2. Abiejų blokų efektyvumą galima padidinti, jei vietoj KD213A diodų naudojami Schottky diodai, pavyzdžiui, bet kuris iš KD2997 serijos. Tokiu atveju diodų radiatorių nereikės.

Antrinės galios realizavimo principas naudojant papildomus įrenginius, tiekiančius energiją grandinėms, daugumoje elektros prietaisų buvo naudojamas gana ilgą laiką. Šie įrenginiai yra maitinimo šaltiniai. Jie skirti įtampą konvertuoti į reikiamą lygį. PSU gali būti įmontuoti arba atskiri elementai. Yra du elektros konvertavimo principai. Pirmasis yra pagrįstas analoginių transformatorių naudojimu, o antrasis - perjungiamųjų maitinimo šaltinių naudojimu. Skirtumas tarp šių principų yra gana didelis, bet, deja, ne visi tai supranta. Šiame straipsnyje išsiaiškinsime, kaip veikia perjungimo maitinimo šaltinis ir kuo jis labai skiriasi nuo analoginio. Pradėkime. Pirmyn!

Pirmieji pasirodė transformatoriniai maitinimo šaltiniai. Jų veikimo principas yra tas, kad jie keičia įtampos struktūrą naudodami galios transformatorių, kuris yra prijungtas prie 220 V tinklo, kuriame sumažinama sinusinės harmonikos amplitudė, kuri siunčiama toliau į lygintuvo įrenginį. Tada įtampa išlyginama lygiagrečiai prijungtu kondensatoriumi, kuris parenkamas pagal leistiną galią. Įtampos reguliavimas išėjimo gnybtuose užtikrinamas keičiant apipjaustymo rezistorių padėtį.

Dabar pereikime prie impulsinių maitinimo šaltinių. Jie pasirodė šiek tiek vėliau, tačiau iš karto įgijo didelį populiarumą dėl daugelio teigiamų savybių, būtent:

• Pakuotės prieinamumas;
• Patikimumas;
• Galimybė išplėsti išėjimo įtampų veikimo diapazoną.

Visi įrenginiai, kuriuose įdiegtas impulsinio maitinimo principas, praktiškai nesiskiria vienas nuo kito.

Impulsinio maitinimo elementai yra šie:

• Linijinis maitinimo šaltinis;
• Budėjimo režimo maitinimo šaltinis;
• Generatorius (ZPI, valdymas);
• Raktinis tranzistorius;
• Optronas;
• Valdymo grandinės.

Norėdami pasirinkti maitinimo šaltinį su tam tikru parametrų rinkiniu, naudokite „ChipHunt“ svetainę.

Pagaliau išsiaiškinkime, kaip veikia perjungimo maitinimo šaltinis. Jame naudojami keitiklio grandinės elementų sąveikos principai ir dėl to pasiekiama stabilizuota įtampa.

Pirma, lygintuvas gauna įprastą 220 V įtampą, tada amplitudė išlyginama naudojant talpinius filtro kondensatorius. Po to praeinantys sinusoidai yra ištaisomi išėjimo diodo tilteliu. Tada sinusoidai paverčiami aukšto dažnio impulsais. Konvertavimas gali būti atliekamas galvaniškai atskiriant maitinimo tinklą nuo išėjimo grandinių arba be tokios izoliacijos.

Jei maitinimo šaltinis yra galvaniškai izoliuotas, tai aukšto dažnio signalai siunčiami į transformatorių, kuris atlieka galvaninę izoliaciją. Norint padidinti transformatoriaus efektyvumą, dažnis padidinamas.

Impulsinio maitinimo šaltinio veikimas pagrįstas trijų grandinių sąveika:

• PWM valdiklis (valdo impulsų pločio moduliacijos konvertavimą);
• Maitinimo jungiklių kaskada (sudaryta iš tranzistorių, kurie įjungiami pagal vieną iš trijų grandinių: tilto, pustilčio, su vidurio tašku);
• Impulsinis transformatorius (turi pirminę ir antrinę apvijas, kurios sumontuotos aplink magnetinę šerdį).

Jei maitinimas yra be atjungimo, aukšto dažnio izoliacinis transformatorius nenaudojamas, o signalas tiekiamas tiesiai į žemųjų dažnių filtrą.

Lyginant perjungiamuosius maitinimo šaltinius su analoginiais, matosi akivaizdūs pirmųjų pranašumai. UPS turi mažesnį svorį, o jų efektyvumas yra žymiai didesnis. Jie turi platesnį maitinimo įtampos diapazoną ir įmontuotą apsaugą. Tokių maitinimo šaltinių kaina paprastai yra mažesnė.

Trūkumai apima aukšto dažnio trukdžius ir galios apribojimus (tiek esant didelėms, tiek mažoms apkrovoms).

UPS galite patikrinti naudodami įprastą kaitrinę lempą. Atkreipkite dėmesį, kad neturėtumėte jungti lempos į nuotolinio tranzistoriaus tarpą, nes pirminė apvija nėra skirta nuolatinei srovei praleisti, todėl jokiu būdu negalima leisti.

Jei lemputė užsidega, vadinasi, maitinimo šaltinis veikia normaliai, bet jei neužsidega, vadinasi, maitinimo šaltinis neveikia. Trumpas blyksnis rodo, kad UPS yra užrakintas iškart po paleidimo. Labai ryškus švytėjimas rodo, kad išėjimo įtampa nėra stabilizuota.

Dabar jūs žinosite, kuo grindžiamas perjungimo ir įprastų analoginių maitinimo šaltinių veikimo principas. Kiekvienas iš jų turi savo struktūrines ir veikimo ypatybes, kurias reikėtų suprasti. Taip pat galite patikrinti UPS veikimą naudodami įprastą kaitrinę lempą. Komentaruose parašykite, ar šis straipsnis jums buvo naudingas, ir užduokite visus klausimus aptariama tema.